玻璃幕墙开启窗的开启角度是多少为最好

一般规定

1。改变了原规范中幕墙立柱应挂在主体结构上的规定。原来的规定是按照当时幕墙由框架支撑的情况制定的。目前很多大跨度、复杂类型的支撑钢结构都是下端支撑在主体结构上，索杆体系在主体结构上张拉，不可能采用悬挂支撑的形式。因此，在第六章中增加了框支式幕墙应采用吊柱的规定。

2.原规范要求柱与主体结构采用弹性活动连接。这个概念不明确，弹性活接如何计算容易引起争议。本规范规定幕墙相对于主体结构要有一定的位移能力，可以通过各种胶缝和缝隙、各种长圆孔、上下柱的滑动缝、上下柱的缝隙、左右梁的缝隙来实现。大跨度钢结构也可以通过铰接摇臂机构和弹簧机构完全满足大位移的要求。所以在这次修订中，不再强调每个连接都必须用螺栓连接，也不排除有些连接是焊接的。在实际的玻璃幕墙工程中，很多都是部分焊接连接，包括柱的角码和预埋件的焊接，有的还多次遭受12级台风的袭击；焊接幕墙经过多次9度以上的振动台试验，仍然是安全的。实践表明，在幕墙连接中完全禁止焊接是不合理的，在某些场合往往很难做到。具体项目要具体分析。

3、清除要考虑的荷载和作用，修订后取消了温度应力计算的规定。从近几年的工程设计来看，在满足装配间隙结构和接缝宽度要求后，温度应力一般不起控制作用，为简化设计不进行计算。

4。引入了重要性系数和承载力抗震调整系数，它们是结构设计调整结构设计安全性的基本系数，用于无地震效应的组合和有地震效应的组合。为了与结构设计规范的表述保持一致，本规范在内力和应力控制的一般表达式中引入了这两个系数。在玻璃幕墙设计中，这两个系数可取1.0，不增加设计工作量。

5。采用全方位检控挠度的方法，玻璃幕墙中的风荷载和自重一般都是在不同的方向上使用，地震力很小。因此，对于不影响结构安全的挠度控制，分别控制风荷载标准值和永久荷载标准值。当梁在两个方向上受力时，挠度分别在水平和垂直方向上受到控制。作为围护结构和装饰结构，这种控制既能满足使用要求，又能简化设计工作量。

6。建议考虑偏心荷载引起的扭转效应。在框支幕墙的横梁上，偏心施加玻璃的重力，会造成横梁扭曲。当采用中空或夹层中空玻璃或偏心率较大时，梁上的扭矩会较大，在设计时应予以考虑。

材料的机械性能

1。玻璃的强度设计值分为三个等级。原规范中玻璃的强度设计值根据其厚度分为两个等级。因为等级差别太大，玻璃加厚后会出现承载力降低的不合理现象。现在强度设计值按照厚度分为三个等级，可以尽量避免这种情况。

2.定义玻璃侧强度的概念。侧面是指玻璃切割形成的截面，其宽度等于玻璃的厚度。侧面强度低于大平面强度，常用于计算螺栓或其他连接件制作的玻璃的面内抗拉承载力和玻璃肋的抗弯承载力。

3.给出了不锈钢强度设计值的获取方法，用屈服强度除以系数1.15得到。

4.在斜拉杆结构中，拉杆和拉索长期处于受拉状态，因此具有较高的安全度是合适的。拉杆强度的设计值取屈服强度除以系数1.4后的值；拉索的强度设计值为抗拉强度除以系数1.8后的值。

5.附录中列出了耐候钢的强度设计值以及螺栓、焊缝和铆钉的强度设计值。

三个荷载和地震作用

1。风荷载的计算应根据《建筑结构荷载规范》(GB50009)进行。基本风压基于50年一遇。对于高度超过200m、形状复杂、风环境复杂的幕墙，应进行风洞试验，确定风荷载值。

2.计算地震作用时，动力系数为5.0。和8.5度烈度对应的两个地震动加速度水平的地震系数增加。

四个荷载和作用效应的组合程度

1。重力荷载分项系数，一般为就当1.2吧。重力荷载效应有利时，下端支撑的玻璃肋弯曲时，自重引起的轴向压力和风荷载引起的拉应力的组合取1.0；当重力荷载效应起控制作用时，自重与风荷载的组合应考虑为1.35的组合，对应风荷载的组合系数应取0.6。

2.地震作用效应的组合系数为0.5。

3.在验算幕墙构件的挠度时，只验算风荷载标准值或重力荷载标准值作用下的挠度值，当不组合验算雨棚和采光顶构件时，应考虑风荷载和自重的组合作用，但这不在本规范范围内。

五种连接设计

1。连接需要预埋件，预埋钢板和预埋槽应在混凝土浇筑前放入并固定。附录中列出了预埋钢板的设计方法。

2.当没有条件使用预埋件时，可采用地脚螺栓固定连接件。后加锚栓应采用机械锚栓或化学锚栓，并提出了应用后加锚栓时应注意的事项。

3.砌体墙平面外承载力低，连接件固定困难。因此，条文中作出了增加钢或混凝土连接梁、

柱的要求。

1。结构密封胶承载力设计公式采用强度设计值，与其他部位的设计表达式一致。

2、计算密封胶厚度时，规定了位移承载力值，采用应力伸长值0.14MPa，其中这些值可以从制造商提供的应力-应变曲线中获得。玻璃面板的位移取为风荷载作用下的最大层间位移角，胶缝应力不会超过0.14MPa，必要时还应考虑温度的影响。框支式幕墙的设计；

玻璃面板的设计

1。增加了中空玻璃和夹层玻璃的最小玻璃厚度和前后玻璃最大厚度差的规定。

2.在玻璃的应力和挠度计算中，考虑了玻璃大挠度的工作状态，并对计算值进行了折减，引入了折减系数。

3.挠曲极限被定义为短边长度的1u002F60。因为幕墙玻璃的挠度主要是由风荷载引起的，所以可以用风荷载的标准值来计算挠度。

4.给出了夹层玻璃和中空玻璃的计算方法。原规范中关于夹层玻璃和中空玻璃等效厚度的相关规定，仅适用于两块厚度相同、型号相同的玻璃的特殊情况。

一般情况下，两块玻璃上的外载荷应与其刚度d成比例分配，即与或成比例。考虑到中空玻璃中前玻璃和后玻璃之间的挠度差异，直接承受风荷载的前玻璃所分配的荷载增加了10。

第二，梁设计

1。合理规定梁截面的最小厚度。截面主要受力部分的最小厚度由三个条件决定:板的宽厚比b  u 002 ft；铝型材直接螺纹连接时的局部厚度不小于螺钉直径；铝型材跨度不大于1.2m时，最小为2mm；当跨度大于1.2m时，最小值为2. 5毫米.钢型材的最小壁厚为2.5毫米。截面设计中不应考虑不符合上述要求的截面。

2.建议梁按抗弯和抗剪设计。当梁采用开口截面时，还应考虑薄壁杆件约束扭转的影响，必要时应进行扭转计算。

3.原规范中取消了梁的绝对挠度限值。最初的限制适用于小跨度的梁。目前幕墙形式多样，梁的跨度变化很大，采用单一的数值限制有时是不合理的。用相对挠度控制符合结构设计的一般习惯。因此，本次修订将铝合金型材的挠度控制在跨度的1  u002F180钢型材控制在跨度的1u002F250。

三栏设计

1。柱截面最小厚度的控制原则与梁相似。板的宽厚比和铝型材螺纹连接的局部厚度与梁相同。不同的是铝型材开口部分的最小壁厚为3mm，盒体部分的最小壁厚为2.5mm；钢型材的最小壁厚为3毫米。